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燒焊溫度主要受高頻渦電流熱功率的影響，渦電流熱功率與電流激發鼓勵頻率的平方成正比，而電流激發頻率又受激發電壓、電流和電容、電感的影響；
（二）對于低碳鋼，焊接溫度扼制在1250－1460℃，可滿足管壁厚3－5mm方矩管的焊透要求，另外燒焊溫度亦可經過調節焊接速度來實現；
（三）高頻感應圈應盡力靠近擠壓輥位置。若感應圈距擠壓輥較遠時，管用加熱時間較長，熱影響區較寬，焊縫強度減退。與之相反，焊縫邊緣加熱不充足，擠壓后成型不好；
（四）空隙過大，則導致鄰近效應減損，渦電流卡路里不充足，焊縫晶間結合不好而萌生未熔合或出現裂縫。空隙過小則導致鄰近效應增大，燒焊卡路里過大，導致方矩管焊縫燒損。還是焊縫經擠壓、滾壓后形成深坑，影響焊縫外表品質；
（五）當輸入卡路里不充足時，被加熱的焊縫邊緣達不到焊接溫度，金屬依然維持固態，形成未熔合或未焊透。當輸入熱時不充足時，被加熱的焊縫邊緣超過焊接溫度，萌生過燒或熔滴，使焊縫形成熔洞；
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烘烤是為了將方矩管材料中的物理水和結晶水逐步排出，使其體積、性能在使用時達到穩定狀態。使用電熱智能烘烤電窯，按照預先設定的烘烤曲線進行烘烤，實現了烘烤工藝的智能控制，提高了烘烤溫度，烘烤時間在80h以上，保證了烘烤溫度和烘烤時間，提高噴耐材層的強度；
（三）由于鈍化石灰的流動性差，出現過在噴吹過程中石灰下料速度在幾秒鐘內驟降造成方矩管鐵水倒灌堵，通過改進石灰質量和鈍化劑配方，提高鈍化石灰的流動性，了此現象；
（四）改善噴噴孔直孔與橫孔的連接，盡量保證焊接網滑，兩側噴孔的對稱性佳，內側連接不影響脫硫劑的流態。重新根據使用要求選擇孔徑，即由原來的8mm改為12mm。大幅減少噴使用過程的堵塞現象；
（五）優化管路系統，使脫硫劑的輸送更加穩定，減少了噴濺和堵現象；
（六）添加紅柱石，以改善耐火材料的熱震穩定性。同時在體鋼結構錨固件頂部每間隔200mm用圓鋼筋橫向捆綁一圈，以減輕體耐火材料的縱向裂紋，減小耐火材料的剝落。
華北金屬主營-方管，矩形管，焊管，冷軋光亮熱軋焊管，無縫方管，低金方管，Q235方管，Q235B方矩管，Q345B方管，Q345C矩形管，q345d方管，16Mn方管，Q390-Q420-Q460-Q700方管，焊管，鍍鋅管，特殊材質，大口徑，小口徑，冷軋折彎方管，家具管，高強度鋼方管，無縫方管，異形管，非標規格，ND鋼，耐候鋼，冷拔方管，產品托盤用汽車管大梁，鋼結構，工地建設，冷軋退火折彎不開裂管，非標規格，特殊材質，都可以定做都是卷板生產，產品方管20× 20— 600× 600的特大型方管，以及冷彎異型管、開口型鋼、熱軋方管、非標圓管。 特大型600× 600× 25方管生產線、生產范圍10× 10— 600× 600，壁厚2— 25mm 。
煉鋼是通過副探頭測定碳含量，或對煙道中爐氣連續檢測分析預報終點碳。如尚未使用副和爐氣分析預報等動態控制手段，仍然需要憑經驗入工判斷終點。人工判斷方矩管終點碳量的方法有以下三種：
（一）取鋼樣
方矩管在正常吹煉條件下，吹煉終點拉碳后取鋼樣，將樣勺表面的覆蓋渣撥開，根據鋼水沸騰情況可判斷終點碳含量：
ω〔c〕=0.3％～0.4％時火花分叉較多且碳花密集，彈跳有力，射程較遠；
ω〔c〕=0.18％一0。25％時火花分叉較清晰，一般分為4～5叉，弧度較大；
ω〔c〕=0.12％～0.16％時碳花較稀，分叉明晰可辨，分為3～4叉，落地呈“雞爪”狀，跳出的碳花弧度較小，多呈直線狀；
ω〔c〕<0.10％時碳花彈跳無力，基本不分叉，呈球狀顆粒；
ω〔c〕再低時，火花呈麥芒狀，短而無力，隨風飄搖。
同樣，由于方矩管鋼水的碳含量不同，在樣模內的碳氧反應和凝固也有區別，因此可以根據凝固后鋼樣表面出現結膜和毛刺，憑經驗判斷碳含量。
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